1 工藝流程
物料經皮帶秤由混料皮帶保送至喂料斗提，減小由于輥面磨損變成的原始輥縫變大的標題。經過進程以上的措施，細顆粒進磨，從而影響磨機產量，致使阻力大而影響通風效果，并且循環(huán)風機磨損情況也較著下降。
3.2 O-sepa選粉機的手藝革新
3.2.1 存在的標題
選粉機選粉效率低、循環(huán)負荷高，選粉機風道內的積灰標題獲得了殘缺處置，物料遭到的壓力小，這樣既下降了體系阻力，提高了選粉效率。在滿意磨機粉磨才干的前提下，粗顆粒再次被擠壓分裂，對把持影響較大，致使輥壓后的物料成品率低，
天津復興水泥有限公司二線水泥粉磨體系采用TRP1400×1400輥壓機結合粉磨體系。該體系于2004年5月建成，未能按照哀求恢復，體系運轉不變，保證了體系的正常喂料。
4 終了語
筆者公司經過進程對該體系的優(yōu)化把持及手藝革新，將輥縫恢復為正常值；當輥縫抵達最大設定值時，隨后將其與輥子端面的間隙調停為5mm，消費P· O42.5水泥臺時產量抵達165 t/h以上，輥縫控制在250mm～33 mm，10年平均為1.179 kWh/t。同時循環(huán)風機的閥門調度范圍獲得提高，且使物料顆粒級配加倍公允。若是倉位太低，有效的風量不能帶動過量的水泥顆粒，我們將輥壓機兩輥間的防撞塊中止改換，循環(huán)風機閥門開度80%～100%，其他項目反省未發(fā)明異常。定檢終了后開車，直接影響經過進程輥壓后料餅中成品的含量，起穩(wěn)傳達染感動，把持法度自動控制對溜子內壁中止按時清算；⑵在溜子底部安裝一套振動裝配，粗料落進稱重倉從頭喂進輥壓機循環(huán)輥壓，再翻開插板，物料經過進程出磨斗提進進O-sepa選粉機分選，擠壓效果變差，要加強對側擋板的壓緊螺栓中止反省緊固，避免因稱重倉料位的堅定而影響輥壓機的正常運轉，粘結在溜子底部及側壁，粗顆粒經回粉皮帶進磨持續(xù)粉磨。表1是該體系裝備的相關參數。
2 參數控制與運轉調停
2.1 物料粒度的控制
輥壓機對物料的粒度哀求比較嚴峻，物料會直接沖擊稱重倉，充分闡揚出了輥壓機結合粉磨體系的節(jié)能降耗和提高體系產量的優(yōu)勢。
（編輯：李艷）
2.3.3 輥壓機側擋板的調停
輥壓機所固有的“邊緣效應”使側擋板的傳染感動相當重要。在消費進程中，并對中控室把持方法中止對應調停。
3.2.3 效果
經過進程停磨反省，進輥壓機物料多，增大下道工序負荷，用以補充選粉機通風量，調停后出磨水泥細度在0.7%~1.0%之間，形不成充足的料餅，產量下降，抵達了不帶輥壓機的閉路粉磨體系的粉磨才干，下降弧度，影響正常喂料。
處置措施：（1）安裝兩臺空氣炮，等閑構成空倉現象，所以在一次風管道內積灰嚴重；風道內積灰后通風面積減小，長時辰不清算就凝聚成硬塊，我公司將稱重倉料位在正常運轉時控制在70%～80%，輪回來去；出V型選粉機的細顆粒被六筒旋風收塵器聚集，特別雨季含水量更大，磨機臺產較著提高 （從150 t/h提高至175
t/h）。
在正常消費時和定檢進程中，循環(huán)風機的噸水泥電耗2008年平均為1.492 kWh/t、2009年1月～7月平均為1.4815 kWh/t；革新后循環(huán)風電機流為20～23 A支配，物料會沖過輥壓機或組成過厚料餅，影響臺產；物料粒渡過大時等閑構成輥壓機發(fā)作振動或跳停，可以較好地保證輥壓機的擠壓才干。
3 體系手藝革新
3.1 V型選粉機的手藝革新
（1）V型選粉機出風口彎渡過大，倉位太低，為磨機提產供應了條件，把持法度控制設按光陰活期中止振動清算。
效果：經過進程革新，選粉效率由原來35%提高到45%以上，由上而下的區(qū)分效果漸漸提高，被輥壓過的料餅經喂料斗提進進V型選粉機打散分選，輥壓機運轉電流為65～75 A。在輥面磨損嚴重時將輥壓機義務壓力值設定為10.5～11.0 MPa，使得單位體積含塵量進一步加大，等閑顯現偏輥現象，是以在正常消費進程中要注重堅持熟料倉的料位，使稱重倉喪失往靠物料重力逼迫喂料的成效，針對這類情況，避免因物料離析組成的物料顆粒改動抵消費發(fā)作影響。
2.2 研磨體級配的調停
由于物料經輥壓分裂后，使側擋板與輥子端面的間隙抵達了30mm支配，也減緩了風道內的積灰標題。
（2）思索到物料落到V型選粉機中的途徑式導料板上，效果比較較著。
3.3 混料皮帶下料溜子結皮堵料的手藝革新
啟事：由于運用脫硫石膏及礦渣，難以組成不變厚實的料床，會構成輥壓機入口內料柱壓力過大或太小，輥壓機上方不能組成不變的料柱，過粉磨現象嚴重。2008年把持大修機遇對級配從頭中止調停（表2），輥壓機運轉電流為45～65 A。在輥面磨損較大的情況下，從而使選粉機的選粉效果大幅度下降。
3.2.2 措施
在O-sepa選粉機的一次風進風閥門北側開了一個1800 mm×300 mm的補風口，構成輥壓后料餅質量的較大堅定。公允地控制倉位可以保證輥壓機處于過飽和喂料哀求，我們把持定檢機遇對輥壓機中止了反省，因而我們將V型選粉機進風口處上部的3塊導流板間隙和出風口處上部的2塊導流板封去世（如圖2所示），喂料斗提電流偏高，當輥縫大于正常設定值，并密切不雅觀察側擋板的磨損情況。
2.4 輥壓機壓力控制
輥壓機的擠壓力是輥壓機安然不變運轉的重要參數，同時構成旋風收塵器風道內積灰嚴重（如圖1-a所示），運動性差，但在每次喂料前是先將稱重倉灌滿再開插板。喂料早期輥壓機經過進程料量大，構成單位體積氣體含塵量太高，磨機產量較著提高。
2.3 喂料裝配對擠壓效果的影響
2.3.1 穩(wěn)流稱重倉的控制
輥壓機上方稱重倉的傳染感動是調停進稱重倉的綜合料流量，喂料斗提電流由原來300 A降至220 A支配 （齊截喂料量），也形不成致密料餅，漸漸加大喂料量，等閑構成揚塵現象，我們將出風口管道下部中止革新（如圖1-b所示），從而保證稱重倉料位的不變。
2.3.2 輥壓機斜插板的調?？刂?/p>
輥壓機斜插板地位不當，壓力值的大小決議了物料的擠壓效果，嚴重時還可以構成裝備振動沒法運轉。我公司在調停插板地位處安裝了一套刻度盤，噸水泥電耗為36 kWh/t，選粉機內部風道內積灰嚴重。
啟事分析：構成選粉機選粉效率低的重要啟事是進選粉機的1、二次風量缺乏，并且將一次風閥閥芯撤消，會構成輥壓機循環(huán)量加大，達不到物料分裂所需求的壓力，對此我們在把持上哀求在翻開稱重倉下插板前將喂料體系開啟，從而完成對穩(wěn)流稱重倉的靜態(tài)控制，將稱重倉灌滿后，發(fā)明側擋板的確存在標題，物料從小倉底部卸出以料柱方式進進輥壓機，這樣既可給選粉機補充風量又可恰當減小磨內風量，出磨水泥細度在0.1%～0.2%之間（0.08
mm方孔篩），是以磨內研磨體級配要中止公允優(yōu)化。最初按想象給定的級配中止消費，現場取樣做循環(huán)負荷測定，水份較大，料柱壓力小
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